Інформація призначена тільки для фахівців сфери охорони здоров'я, осіб,
які мають вищу або середню спеціальну медичну освіту.


Підтвердіть, що Ви є фахівцем у сфері охорони здоров'я.

"Тrauma" Том 13, №3, 2012

Back to issue

Результаты моделирования повреждений связочного аппарата коленного сустава

Authors: Карпинский М.Ю., Карпинская Е.Д., Щикота Р.А., Тяжелов А.А., Гончарова Л.Д., Институт патологии позвоночника и суставов им. проф. М.И. Ситенко АМН Украины, г. Харьков, НИИ травматологии и ортопедии ДонНМУ им. М. Горького, г. Донецк

Categories: Traumatology and orthopedics

Sections: Clinical researches

print version


Summary

В статье приведены результаты моделирования механических свойств связок коленного сустава и прочности всего связочного аппарата коленного сустава при частичном повреждении одной из связок. Полученные данные показали, что прочность связки на разрыв определяется ее вязкостными свойствами, а частичные (на 50 % площади поперечного сечения связки) повреждения одной из связок не приводят к значительному снижению прочности всего связочного аппарата коленного сустава, в то время как разрыв коллатеральной и частичное повреждение крестообразной связок приводят к значительному снижению прочности всего связочного аппарата коленного сустава.

У статті наведено результати моделювання механічних якостей зв’язок колінного суглоба та міцності усього зв’язкового апарату колінного суглоба при частковому пошкодженні однієї із зв’язок. Отримані дані показали, що міцність на розрив зв’язки визначається її в’язкістю, а часткові (на 50 % площини перетину зв’язки) пошкодження однієї із зв’язок не призводять до значного зниження міцності усього зв’язкового апарату колінного суглоба, тоді як розрив колатеральної і часткові пошкодження хрестоподібної зв’язок ведуть до значного зниження міцності усього зв’язкового апарату колінного суглоба.

The article considers the results of modeling of mechanical properties of knee ligament and durability of all knee ligament apparatus in partial damage of a ligament. The obtained data showed that ligamentrupture durability is determined by its frictional properties, and partial (to 50 %) damages of one of ligaments do not bring to the considerable decline of durability of knee ligament apparatus. The collateral rapture and partial damage of the crucial ligament lead to a significant decrease in the strength of the whole knee ligament.


Keywords

острая травма коленного сустава, компенсация функции поврежденных связок.
гостра травма колінного суглоба, компенсація функції пошкоджених зв’язок.
acute knee trauma, compensated function of injured ligaments.

Введение

Нормальное функционирование коленного сустава в клинической практике определяется взаимосвязью понятий «стабильность» и «конгруэнтность». Эти понятия не только взаимосвязаны, но и взаимозависимы. В частности, стабильность коленного сустава определяет сохранение конгруэнтности суставных поверхностей большеберцовой и бедренной костей при активных и пассивных движениях. С другой стороны, сохранение конгруэнтности суставных поверхностей свидетельствует о правильной работе механизмов активного и/или пассивного замыкания коленного сустава при любом положении и любом неразрушающем нагружении сегментов конечности. Ведущую роль в стабилизации, а следовательно, сохранении конгруэнтности суставных поверхностей играет связочный аппарат, повреждение которого резко нарушает нормальную функцию коленного сустава, быстро приводя к развитию гонартроза.

Известно, что крестообразные связки обеспечивают стабильность коленного сустава, главным образом в сагиттальной плоскости. При этом данная функция передней крестообразной связки не дублируется работой других структур, поэтому нестабильность в сагиттальной плоскости остается некомпенсированной при полном разрыве передней крестообразной связки [1]. Что касается коллатеральных связок коленного сустава, то они не только стабилизируют сустав во фронтальной плоскости, но и одновременно обеспечивают ротационную стабильность и ограничение разгибания голени за счет включения механизма мышечной стабилизации. Согласно концепции первичных и вторичных стабилизаторов коленного сустава актуальным остается вопрос о действии хирургов при сочетанном повреждении связочного аппарата коленного сустава, в частности при разрывах коллатеральных и частичном повреждении передней крестообразной связок, так как в данном случае трудно не только провести четкую грань между показаниями к консервативному и оперативному лечению, но и определить необходимый объем оперативного вмешательства.

Для ответа на эти вопросы нами проведено математическое моделирование работы связочного аппарата коленного сустава при сдвиговых и ротационных движениях голени.

Материалы и методы

В первой части работы на примере крестообразной связки проведено математическое моделирование механических свойств связок коленного сустава как реологической среды.

Во второй части работы изучены основные причины разрыва модели связки и предел ее прочности при частичном повреждении.

В качестве модели передней крестообразной связки использована модель стандартного линейного тела (модель Кельвина). Данная модель представляет собой параллельное соединение упругого и вязкого элементов, последовательно к которым присоединен еще один упругий элемент (рис. 1).

Результаты исследования

Часть 1. Математическое моделирование механических свойств связки коленного сустава как реологической среды

Исходя из свойств последовательного соединения, запишем выражение для общей деформации:

где e1 — деформация параллельного соединения, e2 — деформация упругого элемента.

Напряжение s в элементах одинаковое. Для параллельного блока имеем определяющее соотношение:

для упругого — закон Гука:

Выполнив расчеты, получим соотношение, называемое также стандартным линейным телом:

Для упрощения расчета предположим, что модуль упругости обоих блоков модели одинаков:

В таком случае уравнение (4) примет вид:

Подставим в полученное уравнение значение модуля вязкости h, получим уравнение в окончательном виде:

Решение данного уравнения возможно для двух вариантов работы модели с разными начальными условиями. Ниже представлены необходимые для решения данного уравнения расчеты.

Первый вариант. Определение зависимости напряжения в материале от времени при постоянной величине деформации: "эпсилан" = const.

В таком случае скорость деформации будет равна нулю:

Следовательно, уравнение (7) примет вид:

После интегрирования получим зависимость напряжения в материале от времени при постоянной деформации:

Проанализируем полученное уравнение.

В начальный момент времени напряжение в материале соответствует напряжению, возникшему в процессе предварительного деформирования материала.

При условии tстремится к бесконечности предел экспоненциальной функции стремится к нулю:

На основании проведенных расчетов в графическом виде представлена функция зависимости напряжения в материале от времени при постоянной величине деформации (рис. 2).

Как показано на графике, при постоянной величине деформации величина напряжений в материале образца экспоненциально снижается до величины, соответствующей напряжению в упругой составляющей материала.

Второй вариант решения уравнения (7). Предположим, что на образец материала действует постоянная сила и, соответственно, напряжение в материале сохраняется постоянным: "гамма" = const, следовательно, скорость изменения напряжения будет равна нулю:

Тогда уравнение (7) приобретает следующий вид:

Проинтегрируем данное выражение по времени и получим уравнение зависимости величины деформации от времени:

Проведем анализ полученной зависимости.

В начальный момент времени t = t0, следовательно, экспоненциальная функция е0 = 1, тогда e(t) = e(t0).

Так как в начальный момент времени деформация материала отсутствует, следовательно  e(t0) = 0.

При tстремится к бесконечности предел экспоненциальной функции стремится к нулю:

Проведенные расчеты представлены в графическом виде, функция зависимости величины деформации связки от времени при постоянном напряжении в материале будет выглядеть следующим образом (рис. 3).

Приведенный на рис. 3 график наглядно иллюстрирует вязкость материала, когда деформация увеличивается без увеличения напряжения в материале и стремится к максимальному значению, определяемому упругой компонентой материала.

Для определения прочностных свойств связок коленного сустава приводим расчеты. Для этого воспользуемся справочными данными [2] (табл. 1).

Относительная продольная деформация e — величина, характеризующая деформацию любых длин и сечений при растяжении образца [3].

Удлинение образца какого-либо материала "дельта" L, возникающее под действием внешней силы F, пропорционально действующей силе, первоначальной длине образца l и обратно пропорционально площади поперечного сечения образца (закон Гука):

где "альфа" — коэффициент продольного растяжения материала, численно равный деформации, которую приобретает образец, имеющий длину, равную единице, при деформирующей силе, равной единице [4]; l — длина образца; "дельта" l — величина удлинения образца при растяжении.

Так как экспериментальные данные, касающиеся величин относительного удлинения и предела прочности связок коленного сустава, имеют очень большой разброс, будем ориентироваться на их минимальные значения и примем:

Рассмотрим зависимость величины удлинения связки от времени при постоянно действующем напряжении, соответствующем предельно допустимой величине, с учетом справочных данных и данных, полученных при расчете.

Для этого зададимся следующими начальными условиями: начальная длина связки

Представленные расчеты явились основанием для построения графика зависимости величины удлинения связки от времени при постоянно действующем и соответствующем предельно допустимой величине напряжении (рис. 4).

Как видно на графике, если бы материал связки не разрушался, то мог бы достичь максимального удлинения около 5 м (сплошная линия на графике). Так как величину относительного удлинения связок коленного сустава мы приняли равной 110 %, согласно табл. 1, рассмотрим более детально участок функции от 0 до 0,005 с. Соответствующий график представлен на рис. 5.

Приведенный график наглядно показывает, что удлинение связки относительно первоначального размера ("эпсилан" = 110 %) при действии предельно допустимого напряжения достигается к моменту времени 0,0015 c.

Отсюда можно определить скорость деформации, которая может привести к разрыву связок коленного сустава:

Таким образом, данные, полученные при моделировании механических свойств связок коленного сустава, позволяют сделать вывод о том, что основную роль в предупреждении разрыва при деформации связок коленного сустава играют их вязкостные свойства, а величина деформации связки зависит от скорости ее нарастания.

Часть 2. Основные причины повреждения и предел прочности модели связочного аппарата коленного сустава

Наиболее показательно вязкопластические свойства материала проявляются при сдвиговых деформациях в виде касательных напряжений [3, 4]. Расчет на прочность ведется по ним.

Схема механизма травмы, связанного с ротационными движениями в коленном суставе, представлена на рис. 6.

Проведем расчет усилий, возникающих в кресто­образной и коллатеральных связках коленного сустава при ротационных движениях голени.

Для расчета сил, возникающих в этих связках при ротационных движениях голени, используем методику расчета на кручение образцов с прямоугольным сечением [3]. Расчетная схема приведена на рис. 7.

Наибольшие касательные напряжения* (* Эти и другие данные взяты из справочной литературы [5].) возникают в средних точках длинных сторон контура и определяются как:

где Мкр — момент кручения; Wкр — момент сопротивления сечения при кручении.

Момент сопротивления при кручении для образца прямоугольного сечения определяется как:

где d — длина короткой стороны образца; b — длина длинной стороны образца.

Величина крутящего момента для тонкостенного объекта прямоугольного сечения прямо пропорциональна величине действующей силы и половине величины длинной стороны:

где F — сила, действующая на образец.

Важным параметром при расчете на кручение является относительный (погонный) угол закручивания, имеющий размерность рад/м:

где G — модуль сдвига; I — момент инерции.

Модуль сдвига является константой для всех точек сечения и определяется выражением:

где Е — модуль упругости материала; m — коэффициент Пуассона.

Момент инерции для образца прямоугольного сечения определяется формулой:

Значение крутящего момента можно выразить следующим образом:

После выполнения преобразований и расчетов (частично опущены) получим окончательное уравнение зависимости величины силы, действующей на образец прямоугольного сечения при кручении, от угла скручивания:

Для расчета величины силы, необходимой для скручивания связки, зададим значения вышеуказанных параметров:

— длина длинной стороны сечения b = 0,015 м;

— длина короткой стороны сечения d = 0,010 м;

— коэффициент Пуассона "мю" = 0,48;

— модуль упругости E = 1,64 МПа.

Подставив данные значения в уравнение, построим график зависимости силы, возникающей в межкостной мембране при скручивании, от величины угла закручивания голени (рис. 8).

Как видим из графика, силы, возникающие в связке, незначительны по величине и при угле закручивания голени 20° не превышают 0,05 Н.

Проведенный расчет еще раз показал, что сама по себе деформация связки не играет решающей роли в ее разрушении. Основной причиной разрыва связки остается скорость нарастания деформации.

В контексте вышесказанного коллатеральные связки можно рассматривать как своего рода амортизаторы скорости нарастания деформации при нагрузке на крестообразную связку, что, в свою очередь, может внести коррективы в тактику лечения пострадавших с частичным повреждением крестообразной связки, сочетающимся с разрывом коллатеральных связок.

Для решения вопроса о тактике лечения указанного сочетанного повреждения воспользуемся методикой расчета заклепочных соединений [6].

Предположим, что 4 связки коленного сустава (передняя и задняя крестообразные, боковые большеберцовая и малоберцовая) при деформациях сдвига работают аналогично заклепкам.

Условие прочности при сдвиге имеет вид:

где Q — равнодействующая внутренних сил в плоскости сдвига; S — площадь сдвига; sпр — допускаемое касательное напряжение материала детали.

На каждую заклепку при статическом, т.е. практически неизменном, нагружении действует одинаковая сила, и заклепки разрушаются одновременно. Поэтому считаем, что сила, приходящаяся на одну связку, будет равна:

где k — число заклепок.

Допустив, что поперечное сечение связки имеет круглую форму, получим, что его площадь равна:

где d — диаметр поперечного сечения связки.

Приняв равномерное распределение касательных напряжений по сечению связки и подставив значение площади из выражения (28) в выражение (26), найдем их величину:

Условие прочности заклепок на срез имеет вид:

Рассчитаем, как влияет частичное повреждение одной связки на общую прочность на срез всего соединения. Ниже приведены необходимые расчеты.

Как показывают уравнения (29) и (30), при одинаковой силе воздействия прочность соединения зависит только от площади поперечного сечения связок. Если предположить, что диаметр связок одинаков, то общая площадь их поперечного сечения будет составлять:

Предположим, что передняя крестообразная связка имеет повреждение размером 0,5d. В таком случае площадь поперечного сечения поврежденной связки будет равна:

Общую площадь поперечного сечения связок определим как сумму площадей неповрежденных коллатеральных и поврежденной передней крестообразной связок:

Предел прочности соединения с поврежденной связкой будет снижен пропорционально уменьшению общей площади поперечного сечения связок:

где sпр — предел прочности соединения с поврежденной связкой.

Из полученного выражения определим, чему равен предел прочности всего связочного аппарата с поврежденной связкой:

Аналогично можно рассчитать, что при полном повреждении одной из связок (в нашем случае коллатеральной) предел прочности всего связочного аппарата коленного сустава будет составлять 0,75σ. Другими словами, предел прочности связочного аппарата коленного сустава уменьшится на 25 %.
Если предположить полное повреждение одной из связок коленного сустава (например, большеберцовой коллатеральной) и частичное повреждение другой связки (например, передней крестообразной), то предел прочности всего связочного аппарата коленного сустава в целом составит 0,56σ, т.е. уменьшится почти наполовину (на 44 %), что недопустимо с точки зрения стабильности сустава.

Выводы

Основную роль в предупреждении разрыва связок коленного сустава играют их вязкостные свойства. Величина деформации связки зависит от скорости ее нарастания, критический предел которой составляет 14 м/с.

При частичном повреждении передней кресто­образной связки (до 50 % площади поперечного сечения связки) и сохранении целостности остальных трех связок предел прочности всего связочного аппарата коленного сустава уменьшается незначительно, только на 19 %.

При полном повреждении одной из связок (в нашем случае коллатеральной) предел прочности всего связочного аппарата коленного сустава будет составлять 0,75 σ. Другими словами, предел прочности связочного аппарата коленного сустава уменьшится на 25 %.

При полном разрыве коллатеральной связки, сочетающемся с частичным повреждением передней крестообразной связки (не более 50 % площади поперечного сечения связки), предел прочности связочного аппарата коленного сустава уменьшается на 44 %, т.е. происходит значительное его снижение.

Коллатеральные связки можно рассматривать как амортизаторы скорости нарастания деформации при нагрузке на крестообразную связку.

Клинической интерпретацией полученных расчетных данных может быть следующий вывод: разрыв коллатеральной связки, сочетающийся с частичным повреждением передней крестообразной связки, является показанием к хирургическому восстановлению коллатеральной связки, и его можно расценивать как меру профилактики развития несостоятельности крестообразной связки, ведущей к нестабильности коленного сустава в дальнейшем.


Bibliography

1. Рами Талиб Мутшер Мушер. Роль пошкоджень мя’ко­тканинних структур колінного суглоба у розвитку гонартрозу: Автореф. дис... канд. мед. наук / Рами Талиб Мутшер Мушер. — Донецк, 2012. — 20 с.

2. Березовский В.А. Биофизические характеристики тканей человека: Справочник / В.А. Березовский, Н.Н. Колотилов. — К.: Наукова думка, 1990. — 224 с.

3. Яворский Б.М. Справочник по физике / Б.М. Яворский, А.А. Детлаф. — М.: Наука, 1968. — 940 с.

4. Кошкин Н.И. Справочник по элементарной физике / Н.И. Кошкин, М.Г. Ширкевич. — М.: Наука, 1966. — 248 с.

5. Сена Л.А. Единицы физических величин и их размерности / Л.А.Сена. — М.: Наука, 1977. — 336 с.

6. Сурин В.М. Техническая механика: Учебное пособие. — Мн.: БГУИР, 2004. — 292 с.

Similar articles

Результаты оперативного лечения в остром периоде травмы — разрыва большеберцовой коллатеральной связки, сочетанного с частичным повреждением передней крестообразной связки коленного сустава
Authors: Климовицкий В.Г., Щикота Р.А., Гончарова Л.Д., Тяжелов А.А., Научно-исследовательский институт травматологии и ортопедии ДонНМУ им. М. Горького, Институт патологии позвоночника и суставов им. М.И. Ситенко НАМН Украины, г. Харьков
"Тrauma" Том 13, №4, 2012
Date: 2013.02.18
Categories: Traumatology and orthopedics
Sections: Clinical researches
Authors: Климовицкий В.Г., Тяжелов А.А., Гончарова Л.Д., Щикота Р., НИИ травматологии и ортопедии ДонНМУ им. М. Горького, г. Донецк, Институт патологии позвоночника и суставов им. проф. М.И. Ситенко НАМН Украины, г. Харьков
"Тrauma" Том 13, №1, 2012
Date: 2012.05.03
Categories: Traumatology and orthopedics
Authors: Тяжелов А.А.1, Суббота И.А.1, Климовицкий В.Г.2, Гончарова Л.Д.2, Рами Талиб Мушер2, 1Институт патологии позвоночника и суставов АМН Украины, г. Харьков, 2НИИ травматологии и ортопедии ДонНМУ им. М. Горького, г. Донецк
"Тrauma" Том 12, №4, 2011
Date: 2012.02.02
Categories: Traumatology and orthopedics
Authors: Головаха М.Л. Запорожский государственный медицинский университет Лоскутов А.Е. Днепропетровская государственная медицинская академия Егоров В.Ф. Днепропетровская областная клиническая больница им. И.И. Мечникова
"Тrauma" Том 12, №2, 2011
Date: 2011.10.03
Categories: Traumatology and orthopedics

Back to issue